2.5.2 Приклад розрахунку
Перед рішенням заданої проблеми слід повторити теми, присвячені розрахунку статично визначених плоских ферм, а також методу сил.
Для заданої ферми (рис. 2.5.3) відношення площі поперечного перерізу поясів ферми до площі поперечного перерізу решітки Ап/Ареш =2.
Ступінь статичної невизначеності ферми:
Основну систему вибираємо шляхом розрізання горизонтального стержня ферми (рис. 2.5.4).
Записуємо канонічне рівняння методу cил для знаходження невідомого Х1.
.Для визначення коефіцієнта та вільного члена рівняння в основній системі методу сил необхідно визначити зусилля в стержнях від зовнішнього навантаження і від сили Х1=1. Зусилля в стержнях ферми визначаємо графічним методом (рис. 2.5.5).
Одиничне та вантажне переміщення визначаємо використовуючи (2.5.3). Для зручності використовуємо табличну форму обчислень (таб. 2.5.1), де послідовно записуємо довжини та площі поперечних перерізів стержнів, значення зусиль в стержнях від одиничного та заданого навантаження. Зазначимо, що в розрахунках необхідно враховувати податливість розсіченого стержня 1-13.
Суми стовпців 5 і 7 дають значення 
і 
, відповідно.
Значення невідомого зусилля:
.Зусилля в стержнях статично невизначеної ферми одержуємо за формулою (2.5.4) в стовпці 8 таблиці 2.5.1. Для даної ферми
Правильність розв’язку задачі перевіряємо шляхом виконання кінематичної перевірки (2.5.5), враховуючи, що в даному випадку 
. Результати перевірки подані в стовпці 9 таблиці 2.5.1.
Фізичний сенс цієї перевірки зводиться до обчислення переміщення за напрямком дії зайвого невідомого Х1, яке повинно дорівнювати нулю.
| Номер стержня | l, м | A, м2 |  |
 |
 кН |
 |
 кН |
 |
|
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | |
| ВП | 3-8 | 3,0 | 2А | 0б67 | 0б67 | -8,00 | -9,04 | -5,78 | -5,81 |
| ВП | 4-9 | 3,0 | 2А | 0б67 | 0б67 | -8,00 | -9,04 | -5,78 | -5,81 |
| НП | 6-14 | 3,0 | 2А | -1,67 | 4,18 | 6,00 | -15,03 | 0,47 | -1,18 |
| НП | 7-13 | 3,0 | 2А | -1,67 | 4,18 | 6,00 | -15,03 | 0,47 | -1,18 |
| НП | 10-13 | 3,0 | 2А | -1,67 | 4,18 | 6,00 | -15,03 | 0,47 | -1,18 |
| НП | 11-12 | 3,0 | 2А | -1,67 | 4,18 | 6,00 | -15,03 | 0,47 | -1,18 |
| НП | 1-13 | 6,0 | 2А | -1,0 | 3,00 | 0,00 | 0,00 | 3,31 | 9,93 |
| С | 6-7 | 3,0 | А | -0,67 | 1,35 | 0,00 | 0,00 | -2,22 | 4,46 |
| С | 8-9 | 3,0 | А | 0,00 | 0,00 | -4,00 | 0,00 | -4,00 | 0,00 |
| С | 10-11 | 3,0 | А | -0,67 | 1,35 | 0,00 | 0,00 | -2,22 | 4,46 |
| С | 14-13 | 2,0 | А | -0,67 | 0,90 | 0,00 | 0,00 | -2,22 | 2,97 |
| С | 13-12 | 2,0 | -0,67 | 0,90 | 0,00 | 0,00 | -2,22 | 2,97 | |
| Р | 2-6 | 4,24 | А | 0,94 | 3,75 | -8,94 | -33,84 | -5,38 | -21,43 |
| Р | 7-8 | 4,24 | А | 0,00 | 0,00 | 2,83 | 0,00 | 2,83 | 0,00 |
| Р | 9-10 | 4,24 | А | 0,00 | 0,00 | 2,83 | 0,00 | 2,83 | 0,00 |
| Р | 11-5 | 4,24 | А | 0,94 | 3,75 | -8,49 | -33,84 | -5,38 | -21,43 |
| Р | 1-14 | 3,61 | А | 1,20 | 5,20 | 0,00 | 0,00 | 3,97 | 17,21 |
| Р | 1-12 | 3,61 | А | 1,20 | 5,20 | 0,00 | 0,00 | 3,97 | 17,21 |
 43,46 |
 -143,88 |
0,00 | |||||||
