2 РОЗРАХУНОК СТАТИЧНО НЕВИЗНАЧЕНИХ СИСТЕМ
2.6 Розрахунок стійкості статично невизначеної рами за методом переміщень

2.6.2. Приклад розрахунку

Визначити критичний параметр навантаження    для рами, показаної на рис. 2.6.1.

Highslide J
Рисунок 2.6.1 – Розрахункова схема рами

До втрати стійкості в стержнях рами не виникає вигину. При досягненні навантаженням критичного значення вузли рами можуть отримати як кутові, так і лінійні зсуви (можлива форма втрати стійкості показана на рис. 2.6.I пунктиром). При розрахунку рами за методом переміщень,  матимемо три невідомих - два кути повороту і одне лінійне зміщення.

Основну систему методу переміщень при розрахунку стійкості подано на рис. 2.6.2.

Highslide J
Рисунок 2.6.2 – Основна система методу переміщень

На рис. 2.6.3 показано епюри згинальних моментів від одиничних поворотів вузлів (рис. 2.6.3, а, б) і від одиничного горизонтального зсуву (рис. 2.6.3, в).

Для всіх трьох стояків рами значення параметра v матимуть різні величини, оскільки поздовжні сили і довжини стояків неоднакові:

для лівого стояка                       

для правого стояка                     

для середнього стояка               

На одиничних епюрах при функціях   і т.д. в дужках записані ті значення v, яким ці функції відповідають. Оскільки до втрати стійкості вигину не було, то канонічні рівняння однорідні (тобто, вільні члени дорівнюють нулю) і система розрахункових рівнянь для заданої рами матиме вигляд:

 

(2.6.1)  

Значення коефіцієнтів обчислюють за правилами методу переміщень:    

 

Highslide J
Рисунок 2.6.3 – Епюри моментів в основній системі методу переміщень

Рівняння стійкості:

  (2.6.1)  

Після розкриття визначника з врахуванням того, що , одержимо

,

або                              .

Після підстановки величин коефіцієнтів одержуємо трансцендентне рівняння стійкості, яке розв'язується за допомогою методу підбору:

Перш ніж задатися якимись значеннями v, доцільно подивитися, в яких межах вони можуть змінюватися. Лівий стояк рами, до параметра функції v якого “прив’язані” параметри решти стояків, знаходиться в умовах, коли її верхній кінець може зміщуватися по горизонталі (при зміщенні чиниться опір жорсткості інших стояків) і пружно повертатися (повертанню чинить опір жорсткість ригеля). Отже, критична сила лівого стояка   рами  буде  вище,  ніж  для  стержня,  вигляд  якого  показаний  на рис. 2.6.4, а, і нижче, ніж для стержня, показаного на  рис. 2.6.4, б.

Highslide J
Рисунок 2.6.4 – Вид деформованого стержня при втраті стійкості

Для цих двох граничних випадків знаходимо значення  v:

      v=
    

Отже,

1,57 < v< 6,28.

Зазначимо, що можливість горизонтальних зсувів значно зменшує жорсткість системи і тому доцільно задатись значенням  v  більш близьким до нижньої межі, а не до верхньої.

1.     v = 2;    1,41v = 2,82;    0,75v =1,5.

За таблицею 1 визначаємо:

2. v=2,3;  1,41v=3,24;  0,75v=1,72;

Вважаючи, що в діапазоні 2,0 < v < 2,3 функція D(v) є лінійною, уточнимо значення v, при якому D(v)=0 (рис. 2.6.5).

Highslide J
Рисунок 2.6.5 – Наближене знаходження кореня рівняння стійкості шляхом лінійної інтерполяції

За корінь рівняння приймаємо = 2,228.

Критичний параметр навантаження

.

Коефіцієнти вільних довжин стояків рами:

;
.

Таблиця 2.6.1 – Значення функцій методу переміщень для стиснуто-зігнутих стержнів
v j1(v j2(v j3(v  j4(v) h1(v h2(v
1 2 3 4 5 6 7
0,00 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000
0,2 0,997 0,998 1,001 0,999 0,984 0,996
0,4 0,989 0,994 1,003 0,997 0,936 0,984
0,6 0,986 0,988 1,006 0,994 0,856 0,964
0,8 0,957 0,979 1,011 0,989 0,743 0,936
1,00 0,931 0,966 1,017 0,983 0,598 0,900
             
1,10 0,916 0,959 1,021 0,980 0,513 0,879
1,2 0,900 0,951 1,025 0,975 0,420 0,856
1,3 0,881 0,942 1,030 0,971 0,318 0,831
1,4 0,861 0,933 1,035 0,967 0,208 0,803
1,5 0,833 0,923 1,040 0,962 0,089 0,774
1,6 0,815 0,912 1,046 0,957 -0,038 0,743
1,7 0,789 0,900 1,053 0,951 -0,174 0,710
1,8 0,761 0,877 1,060 0,945 -0,319 0,675
1,9 0,730 0,873 1,068 0,938 -0,474 0,637
2,0 0,696 0,859 1,076 0,931 -0,637 0,598
             
2,10 0,660 0,844 1,085 0,924 -0,810 0,556
2,2 0,620 0,827 1,095 0,916 -0,993 0,513
2,3 0,577 0,810 1,105 0,908 -1,186 0,467
2,4 0,530 0,791 1,116 0,900 -1,389 0,420
2,5 0,479 0,772 1,129 0,891 -1,604 0,370
2,6 0,423 0,751 1,142 0,881 -1,830 0,318
2,7 0,362 0,729 1,156 0,872 -2,068 0,264
2,8 0,294 0,706 1,171 0,861 -2,319 0,208
2,9 0,219 0,682 1,188 0,851 -2,584 0,150
3,00 0,136 0,656 1,206 0,840 -2,864 0,089
3,10 0,042 0,629 1,225 0,827 -3,161 0,021
3,2 -0,063 0,600 1,246 0,815 -3,478 -0,038
3,3 -0,185 0,569 1,269 0,802 -3,815 -0,105
3,4 -0,325 0,537 1,294 0,789 -4,178 -0,174
3,5 -0,489 0,502 1,321 0,775 -4,573 -0,246
3,6 -0,686 0,466 1,351 0,761 -5,006 -0,319
3,7 -0,9,27 0,426 1,383 0,746 -5,490 -0,395
3,8 -1,230 0,325 1,419 0,730 -6,044 -0,474
3,9 -1,627 0,341 1,458 0,713 -6,697 -0,554
4,00 -2,173 0,293 1,502 0,696 -7,506 -0,637
             
4,10 -2,981 0,242 1,550 0,678 -8,584 -0,722
4,2 -4,315 0,188 1,604 0,660 -10,20 -0,810
4,3 -6,995 0,129 1,664 0,640 -13,14 -0,900
4,4 -15,33 0,065 1,731 0,620 -27,78 -0,993
4,5 227,8 -0,005 1,807 0,599 221,05 -1,088
4,6 14,67 -0,081 1,893 0,577 7,616 -1,186
4,7 7,818 -0,165 1,992 0,554 0,455 -1,286
4,8 5,402 -0,257 2,106 0,530 -2,278 -1,389
4,9 4,146 -0,361 2,235 0,505 -3,8557 -1,495
5,00 3,361 -0,477 2,392 0,479 -4,972 -1,604
             
5,10 2,813 -0,610 2,576 0,452 -5,857 -1,715
5,2 2,399 -0,763 2,796 0,423 -6,655 -1,830
5,3 2,067 -0,942 3,065 0,393 -7,296 -1,947
5,4 1,788 -0,156 3,399 0,362 -7,932 -2,068
5,5 1,545 -1,418 3,823 0,329 -8,538 -2,192
5,6 1,326 -1,748 4,379 0,294 -9,127 -2,319
5,7 1,123 -2,180 5,135 0,258 -9,706 -2,449
5,8 0,930 -2,778 6,214 0,219 -10,28 -2,584
5,9 0,742 -3,668 7,873 0,179 -10,86 -2,723
6,00 0,555 -5,159 10,73 0,136 -10,44 -2,864
6,1 0,366 -8,2355 16,74 0,091 -12,04 -3,010
6,2 0,170 -18,59 37,31 0,042 -12,64 -3,161
6,28 0,000 -∞ +∞ 0,000 -13,03 -3,290