2.6 Розрахунок стійкості статично невизначеної рами за методом переміщень
2.6.2. Приклад розрахунку
Визначити критичний параметр навантаження для рами, показаної на рис. 2.6.1.
Рисунок 2.6.1 – Розрахункова схема рами
До втрати стійкості в стержнях рами не виникає вигину. При досягненні навантаженням критичного значення вузли рами можуть отримати як кутові, так і лінійні зсуви (можлива форма втрати стійкості показана на рис. 2.6.I пунктиром). При розрахунку рами за методом переміщень, матимемо три невідомих - два кути повороту і одне лінійне зміщення.
Основну систему методу переміщень при розрахунку стійкості подано на рис. 2.6.2.
Рисунок 2.6.2 – Основна система методу переміщень
На рис. 2.6.3 показано епюри згинальних моментів від одиничних поворотів вузлів (рис. 2.6.3, а, б) і від одиничного горизонтального зсуву (рис. 2.6.3, в).
Для всіх трьох стояків рами значення параметра v матимуть різні величини, оскільки поздовжні сили і довжини стояків неоднакові:
для лівого стояка 
для правого стояка 
для середнього стояка 
На одиничних епюрах при функціях і т.д. в дужках записані ті значення v, яким ці функції відповідають. Оскільки до втрати стійкості вигину не було, то канонічні рівняння однорідні (тобто, вільні члени дорівнюють нулю) і система розрахункових рівнянь для заданої рами матиме вигляд:
Значення коефіцієнтів обчислюють за правилами методу переміщень:

Рисунок 2.6.3 – Епюри моментів в основній системі методу переміщень



Рівняння стійкості:
|
 |
(2.6.1) |
Після розкриття визначника з врахуванням того, що , одержимо
,
або .
Після підстановки величин коефіцієнтів одержуємо трансцендентне рівняння стійкості, яке розв'язується за допомогою методу підбору:
Перш ніж задатися якимись значеннями v, доцільно подивитися, в яких межах вони можуть змінюватися. Лівий стояк рами, до параметра функції v якого “прив’язані” параметри решти стояків, знаходиться в умовах, коли її верхній кінець може зміщуватися по горизонталі (при зміщенні чиниться опір жорсткості інших стояків) і пружно повертатися (повертанню чинить опір жорсткість ригеля). Отже, критична сила лівого стояка рами буде вище, ніж для стержня, вигляд якого показаний на рис. 2.6.4, а, і нижче, ніж для стержня, показаного на рис. 2.6.4, б.
Рисунок 2.6.4 – Вид деформованого стержня при втраті стійкості
Для цих двох граничних випадків знаходимо значення v:
v=
Отже,
1,57 < v< 6,28.
Зазначимо, що можливість горизонтальних зсувів значно зменшує жорсткість системи і тому доцільно задатись значенням v більш близьким до нижньої межі, а не до верхньої.
1. v = 2; 1,41v = 2,82; 0,75v =1,5.
За таблицею 1 визначаємо:


2. v=2,3; 1,41v=3,24; 0,75v=1,72;


Вважаючи, що в діапазоні 2,0 < v < 2,3 функція D(v) є лінійною, уточнимо значення v, при якому D(v)=0 (рис. 2.6.5).
Рисунок 2.6.5 – Наближене знаходження кореня рівняння стійкості шляхом лінійної інтерполяції
За корінь рівняння приймаємо = 2,228.
Критичний параметр навантаження
.
Коефіцієнти вільних довжин стояків рами:
;
.
Таблиця 2.6.1 – Значення функцій методу переміщень для стиснуто-зігнутих стержнів
v |
j1(v) |
j2(v) |
j3(v) |
j4(v) |
h1(v) |
h2(v) |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
0,00 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
0,2 |
0,997 |
0,998 |
1,001 |
0,999 |
0,984 |
0,996 |
0,4 |
0,989 |
0,994 |
1,003 |
0,997 |
0,936 |
0,984 |
0,6 |
0,986 |
0,988 |
1,006 |
0,994 |
0,856 |
0,964 |
0,8 |
0,957 |
0,979 |
1,011 |
0,989 |
0,743 |
0,936 |
1,00 |
0,931 |
0,966 |
1,017 |
0,983 |
0,598 |
0,900 |
|
|
|
|
|
|
|
1,10 |
0,916 |
0,959 |
1,021 |
0,980 |
0,513 |
0,879 |
1,2 |
0,900 |
0,951 |
1,025 |
0,975 |
0,420 |
0,856 |
1,3 |
0,881 |
0,942 |
1,030 |
0,971 |
0,318 |
0,831 |
1,4 |
0,861 |
0,933 |
1,035 |
0,967 |
0,208 |
0,803 |
1,5 |
0,833 |
0,923 |
1,040 |
0,962 |
0,089 |
0,774 |
1,6 |
0,815 |
0,912 |
1,046 |
0,957 |
-0,038 |
0,743 |
1,7 |
0,789 |
0,900 |
1,053 |
0,951 |
-0,174 |
0,710 |
1,8 |
0,761 |
0,877 |
1,060 |
0,945 |
-0,319 |
0,675 |
1,9 |
0,730 |
0,873 |
1,068 |
0,938 |
-0,474 |
0,637 |
2,0 |
0,696 |
0,859 |
1,076 |
0,931 |
-0,637 |
0,598 |
|
|
|
|
|
|
|
2,10 |
0,660 |
0,844 |
1,085 |
0,924 |
-0,810 |
0,556 |
2,2 |
0,620 |
0,827 |
1,095 |
0,916 |
-0,993 |
0,513 |
2,3 |
0,577 |
0,810 |
1,105 |
0,908 |
-1,186 |
0,467 |
2,4 |
0,530 |
0,791 |
1,116 |
0,900 |
-1,389 |
0,420 |
2,5 |
0,479 |
0,772 |
1,129 |
0,891 |
-1,604 |
0,370 |
2,6 |
0,423 |
0,751 |
1,142 |
0,881 |
-1,830 |
0,318 |
2,7 |
0,362 |
0,729 |
1,156 |
0,872 |
-2,068 |
0,264 |
2,8 |
0,294 |
0,706 |
1,171 |
0,861 |
-2,319 |
0,208 |
2,9 |
0,219 |
0,682 |
1,188 |
0,851 |
-2,584 |
0,150 |
3,00 |
0,136 |
0,656 |
1,206 |
0,840 |
-2,864 |
0,089 |
3,10 |
0,042 |
0,629 |
1,225 |
0,827 |
-3,161 |
0,021 |
3,2 |
-0,063 |
0,600 |
1,246 |
0,815 |
-3,478 |
-0,038 |
3,3 |
-0,185 |
0,569 |
1,269 |
0,802 |
-3,815 |
-0,105 |
3,4 |
-0,325 |
0,537 |
1,294 |
0,789 |
-4,178 |
-0,174 |
3,5 |
-0,489 |
0,502 |
1,321 |
0,775 |
-4,573 |
-0,246 |
3,6 |
-0,686 |
0,466 |
1,351 |
0,761 |
-5,006 |
-0,319 |
3,7 |
-0,9,27 |
0,426 |
1,383 |
0,746 |
-5,490 |
-0,395 |
3,8 |
-1,230 |
0,325 |
1,419 |
0,730 |
-6,044 |
-0,474 |
3,9 |
-1,627 |
0,341 |
1,458 |
0,713 |
-6,697 |
-0,554 |
4,00 |
-2,173 |
0,293 |
1,502 |
0,696 |
-7,506 |
-0,637 |
|
|
|
|
|
|
|
4,10 |
-2,981 |
0,242 |
1,550 |
0,678 |
-8,584 |
-0,722 |
4,2 |
-4,315 |
0,188 |
1,604 |
0,660 |
-10,20 |
-0,810 |
4,3 |
-6,995 |
0,129 |
1,664 |
0,640 |
-13,14 |
-0,900 |
4,4 |
-15,33 |
0,065 |
1,731 |
0,620 |
-27,78 |
-0,993 |
4,5 |
227,8 |
-0,005 |
1,807 |
0,599 |
221,05 |
-1,088 |
4,6 |
14,67 |
-0,081 |
1,893 |
0,577 |
7,616 |
-1,186 |
4,7 |
7,818 |
-0,165 |
1,992 |
0,554 |
0,455 |
-1,286 |
4,8 |
5,402 |
-0,257 |
2,106 |
0,530 |
-2,278 |
-1,389 |
4,9 |
4,146 |
-0,361 |
2,235 |
0,505 |
-3,8557 |
-1,495 |
5,00 |
3,361 |
-0,477 |
2,392 |
0,479 |
-4,972 |
-1,604 |
|
|
|
|
|
|
|
5,10 |
2,813 |
-0,610 |
2,576 |
0,452 |
-5,857 |
-1,715 |
5,2 |
2,399 |
-0,763 |
2,796 |
0,423 |
-6,655 |
-1,830 |
5,3 |
2,067 |
-0,942 |
3,065 |
0,393 |
-7,296 |
-1,947 |
5,4 |
1,788 |
-0,156 |
3,399 |
0,362 |
-7,932 |
-2,068 |
5,5 |
1,545 |
-1,418 |
3,823 |
0,329 |
-8,538 |
-2,192 |
5,6 |
1,326 |
-1,748 |
4,379 |
0,294 |
-9,127 |
-2,319 |
5,7 |
1,123 |
-2,180 |
5,135 |
0,258 |
-9,706 |
-2,449 |
5,8 |
0,930 |
-2,778 |
6,214 |
0,219 |
-10,28 |
-2,584 |
5,9 |
0,742 |
-3,668 |
7,873 |
0,179 |
-10,86 |
-2,723 |
6,00 |
0,555 |
-5,159 |
10,73 |
0,136 |
-10,44 |
-2,864 |
6,1 |
0,366 |
-8,2355 |
16,74 |
0,091 |
-12,04 |
-3,010 |
6,2 |
0,170 |
-18,59 |
37,31 |
0,042 |
-12,64 |
-3,161 |
6,28 |
0,000 |
-∞ |
+∞ |
0,000 |
-13,03 |
-3,290 |
|